大規(guī)格TC18鈦合金棒材組織與力學(xué)性能的研究

鈦及鈦合金具有強(qiáng)度高、耐高溫、耐腐蝕、無磁性等眾多優(yōu)異性能，導(dǎo)致其在眾多領(lǐng)域都有十分廣泛的應(yīng)用，例如：海洋工程、石油勘探、化學(xué)化工、航天航空等領(lǐng)域[1］。TC18鈦合金為一種十分常見的高強(qiáng)高韌鈦合金，其名義成分是Ti-5Al-5Mo-5V-1Cr-1Fe，因?yàn)樵摵辖鹁哂辛己玫牧W(xué)性能，所以其在飛機(jī)起落架、飛機(jī)承重梁等大型承力結(jié)構(gòu)件中有十分廣泛的使用[2］。

因?yàn)門C18鈦合金的廣泛使用，國內(nèi)外學(xué)者對該合金的研究同樣十分廣泛，熊智豪等[3］對TC18鈦合金棒材進(jìn)行了多火次鍛造加工，對“高－低－高－低”工藝進(jìn)行分析，得出了該合金在多火次鍛造加工中β相的織構(gòu)演變規(guī)律。朱雪峰等[4］對TC18鈦合金在單相區(qū)固溶后出現(xiàn)的黑斑進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)這是由于未完全再結(jié)晶β晶粒內(nèi)的亞晶以及位錯(cuò)所致。雖然目前對TC18鈦合金的研究是十分廣泛，但大多數(shù)以鍛造加工為主，相比于鍛造加工，熱處理具有高效、快捷、方便等優(yōu)點(diǎn)，故本文選擇直徑為400mm的大規(guī)格TC18鈦合金棒材，對其進(jìn)行熱處理，研究熱處理、微觀組織、力學(xué)性能三者之間的關(guān)系，為大規(guī)格TC18鈦合金棒材在實(shí)際工程中的應(yīng)用作出相應(yīng)參考。

1、試驗(yàn)材料與方法

選用直徑為400mm的大規(guī)格TC18鈦合金棒材作為試驗(yàn)材料，棒材經(jīng)三次真空自耗熔煉爐熔煉并經(jīng)多火次鍛造而成，對試驗(yàn)用棒材進(jìn)行化學(xué)成分測試，測得棒材具體化學(xué)成分為：51%Al、51%Mo、48%V、0.9%Cr、0.8%Fe、Ti余量。采用金相法對試驗(yàn)用棒材進(jìn)行相變點(diǎn)檢測，測得棒材相轉(zhuǎn)變溫度為880～885℃。隨后將試驗(yàn)用TC18鈦合金棒材進(jìn)行切割加工，從切割完成的試樣中進(jìn)行取樣加工，觀察棒材金相組織，并測試棒材拉伸性能與沖擊性能，其中金相組織觀察使用型號為AxiomaTic型光學(xué)顯微鏡，拉伸性能測試使用InsTron型電子萬能試驗(yàn)機(jī)，沖擊性能測試使用DJK-1型試驗(yàn)機(jī)測試。

2、試驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 原始鍛態(tài)組織

棒材原始鍛態(tài)金相組織如圖1所示，由圖1可得，棒材橫向以及縱向金相組織十分接近，并無明顯差異，棒材原始鍛態(tài)金相組織由粗大β晶粒組成，存在明顯晶界，在晶界附近有細(xì)小α相存在，在粗大β晶粒內(nèi)部同樣存在較多細(xì)小α相，經(jīng)測試組織中平均晶粒尺寸為0.4603mm，最大晶粒尺寸為1.255mm。

2.2 熱處理后金相組織

使用箱式電阻爐對試驗(yàn)用TC18鈦合金棒材進(jìn)行熱處理，具體熱處理制度為835℃/2h爐冷至750℃／2hAC＋620℃/4hAC，其中AC表示室溫冷卻，合金經(jīng)熱處理后的橫向與縱向金相組織如圖2所示，由圖2可知，合金橫向與縱向金相組織相差較小，經(jīng)熱處理后的金相組織主要由晶界α與次生α相構(gòu)成。

原始鍛態(tài)組織中的粗大晶粒在鍛造過程中發(fā)生扭轉(zhuǎn)、拉長、破碎，隨后在第一階段（835℃／2h爐冷至750℃/2hAC）加熱過程中，組織內(nèi)會發(fā)生再結(jié)晶，鍛造加工時(shí)形成的破碎晶粒會轉(zhuǎn)變成位錯(cuò)密度較低的小晶粒，釋放變形儲能，在750℃保溫過程中，在原始晶界位置的小晶粒會逐漸長大，故組織中出現(xiàn)晶界α。同時(shí)可以發(fā)現(xiàn)，組織中可見明顯的β轉(zhuǎn)變組織，合金在經(jīng)歷620℃／4hAC的第二次退火處理后，會提高組織的穩(wěn)定性，同時(shí)組織中的亞穩(wěn)定β相會進(jìn)行分解，析出長條狀的次生α相，與晶界α構(gòu)成β轉(zhuǎn)變組織。

2.3熱處理后力學(xué)性能

合金經(jīng)加熱處理后的力學(xué)性能見表1，由表1可知，合金橫向與縱向力學(xué)性能較為接近，無明顯差異，說明TC18鈦合金棒材均勻性良好，無明顯各向異性。在拉伸性能方面，分別測試棒材的抗拉強(qiáng)度（Ｒ_ｍ），屈服強(qiáng)度（Ｒ_ｐ0.2），斷后延伸率（Ａ）以及斷面收縮率（Ｚ），可以發(fā)現(xiàn)，合金在具有較高強(qiáng)度同時(shí)，并具有較好的塑性，這是由于合金經(jīng)熱處理后，組織中包含大量的細(xì)小次生α相，導(dǎo)致拉伸過程中位錯(cuò)的滑移距離減小，大量細(xì)小次生α相會增加組織中位錯(cuò)線的密度以及均勻性，在晶界處形成的位錯(cuò)塞積減小，這會推遲在拉伸過程中空洞的生長，導(dǎo)致在發(fā)生斷裂前期，拉伸試樣會產(chǎn)生較大形變，導(dǎo)致合金塑性較高[5］。在沖擊性能方面，測試棒材的沖擊吸收功（Ｊ）與沖擊韌性（Ｊ／ｃｍ2），可以發(fā)現(xiàn)，棒材橫向與縱向沖擊性能接近，差異較小。通常情況下，影響合金沖擊性能的因素主要有組織內(nèi)部裂紋開動以及裂紋延伸所需要的能量，故合金組織的抗裂紋開動以及抗裂紋延伸能力是影響合金沖擊性能的本質(zhì)[6］，TC18鈦合金棒材在測試沖擊性能時(shí)，會受到組織中α相的形貌尺寸以及含量的影響，沖擊裂紋通常在α／β相界處或者α／β晶粒的晶界產(chǎn)生。因?yàn)楹辖鸾?jīng)熱處理后，組織中含有大量次生α相，當(dāng)裂紋形成并進(jìn)行擴(kuò)展的過程中，裂紋擴(kuò)展的尖端在與次生α相相遇時(shí)，裂紋擴(kuò)展的方向會產(chǎn)生偏移，順著次生α相的位向方向擴(kuò)展，由于組織中次生α相含量較多且交錯(cuò)排列，會導(dǎo)致裂紋發(fā)生不連續(xù)擴(kuò)展，增加擴(kuò)展路徑長度，導(dǎo)致合金的沖擊吸收功與沖擊韌性較高[8］。

2.4 斷口微觀形貌

棒材拉伸性能與沖擊性能的斷口微觀形貌如圖3所示，在拉伸性能方面，圖3ａ、圖3ｂ分別為橫向與縱向的拉伸斷口微觀形貌，二者的斷口微觀形貌均以等軸狀韌窩為主，韌窩尺寸較大且深度較深，韌窩的形貌會反應(yīng)合金的塑性性能，當(dāng)韌窩數(shù)量較多且深度較深時(shí)，合金的塑性較高，反之亦然[7］。由圖3ａ、圖3ｂ可知，該棒材具備較好的塑性，且抵抗裂紋擴(kuò)展的能力較差，容易滿足拉伸過程中裂紋擴(kuò)展所需要的條件，組織內(nèi)部的裂紋在擴(kuò)展過程中，即可順著晶界處發(fā)生擴(kuò)展，也可進(jìn)行穿晶擴(kuò)展，宏觀體現(xiàn)為棒材塑性較好。在沖擊性能方面，圖3ｃ、圖3ｄ分別為橫向與縱向的沖擊斷口微觀形貌，二者的斷口形貌同樣是以等軸狀韌窩為主，這與拉伸過程中裂紋擴(kuò)展路徑相近，沖擊斷口微觀形貌的韌窩起到吸收能量的效果，韌窩的深度與尺寸能體現(xiàn)出合金在受到?jīng)_擊應(yīng)力時(shí)的狀態(tài)和組織中裂紋的擴(kuò)展性，同時(shí)體現(xiàn)出合金裂紋擴(kuò)展路徑的曲折程度，當(dāng)韌窩較多且尺寸較大時(shí)，合金的沖擊吸收功與沖擊韌性較高[8］。

3、結(jié)論

1.棒材的原始鍛態(tài)金相組織由粗大β晶粒組成，存在明顯的晶界，在晶界附近有細(xì)小α相存在，在粗大β晶粒內(nèi)部同樣存在細(xì)小α相，經(jīng)熱處理后，組織中出現(xiàn)了由顆粒狀形成的晶界α。

2.經(jīng)熱處理后，棒材的橫向與縱向力學(xué)性能較為接近，無明顯各向異性。

3.拉伸性能與沖擊性能斷口微觀形貌均以等軸狀韌窩為主，韌窩尺寸較大且深度較深。

參考文獻(xiàn)：

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[3]熊智豪，李志尚，楊平，等.大規(guī)格TC18鈦合金棒材多火次鍛造中β相織構(gòu)演變規(guī)律[Ｊ］.鈦工業(yè)進(jìn)展，2021，38（6）：6－11.

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